1868年,Motay等
[1-2]首次报道了利用蒸汽将碳氢化合物转化为氢气的反应过程。此后,该过程被应用于天然气大规模制氢,即天然气蒸汽重整制氢工艺(Steam Methane Reforming,简写SMR),并逐渐迭代完善成为最成熟、最高效的制氢工艺
[3]。目前,每年通过SMR工艺生产的氢气约占全球氢气实际供应量的50%
[4]。为了维持较高的热力学平衡转化,天然气蒸汽重整制氢工艺的反应温度一般需要超过800℃
[5-6]。较高的反应温度对加热炉及反应器等材料都提出了较为苛刻的要求,同时也带来了能耗较高的问题。
钯膜反应器的出现给天然气重整制氢工艺提供了一个良好的解决方案
[7-8]。膜反应器可以利用自身独特的选择透过性将产品气中的氢气分离出来从而打破化学平衡,促使反应向氢气生成的方向不断进行,提高产物在体系中的比例。早在1863年就有研究者发现氢气可以透过钯膜,后续研究者发现在室温下钯可以吸收很多倍超过自身体积的氢气
[9]。为了高效制氢,钯膜反应器的制备及改进受到了关注
[10]。1964年Johnson Matthey实现致密钯膜用于富氢气体净化的首次商业应用,获得杂质含量仅0.1 ppm的高品质氢气,他们利用该项技术为英国南极考察队实现了利用甲醇蒸汽重整反应制高纯氢。在日本,东京燃气公司开发了首个用于中试规模生产高纯氢的钯膜反应器
[11]。1969年,Setzer等
[12]将钯膜反应器应用于烃类蒸汽重整反应制氢中,也取得了良好的效果。众多的实验结果表明
[13-15],金属钯及其合金膜对氢气有着良好的选择透过性,是商业化透氢膜的首选
[16]。
在理论上,没有缺陷的钯膜只对氢气有选择透过性,但在实际应用中大多数的薄膜都含有一定程度的孔隙,非渗透组分的气体就会渗透过钯膜,又考虑到膜工作条件的差异,这对于钯膜对氢气选择性都会存在一定的影响。将钯膜反应器应用于甲烷蒸汽重整制氢,体系中非渗透组分及其含量的不同会影响渗透侧的气体组成,这是由于重整气体会在氢气渗透过程中与其产生竞争吸附,抑制氢气渗透,最终影响钯膜对氢气的分离。因此,有必要研究甲烷蒸汽重整制氢气体产物中其他组分对钯膜分离氢气效果的影响。
根据课题组前期的实验结果,甲烷蒸汽重整反应的产品干气组分含量由高到低依次为H2、CH4、CO2、CO,其中CH4可视为渗透过程中的惰性气体组分。本研究针对其中含量较多的非渗透气体CO2、CO及水蒸气等组分,通过配比不同比例非渗透气体的方式,对非渗透气体含量对钯膜分离氢气效果的影响进行了考察。
1 实验部分
1.1 钯膜反应器及蒸汽重整催化剂的制备
钯膜反应器尺寸为
Φ10×1.0 mm,钯膜厚度为2 μm,具体的制备过程参考文献
[17]。制备的钯膜反应器置于外径14 mm、壁厚1.0 mm的不锈钢反应器中,内部装填蒸汽重整催化剂,两端用石英棉固定。钯膜反应器与不锈钢反应器通过卡套连接。钯膜反应器的结构如
图1所示。
1.2 气体组成对钯膜气体分离性能影响的评价
气体组成对钯膜气体分离性能影响的评价在自行搭建的固定床反应装置上进行,固定床反应装置的流程图如
图2所示。按比例将H
2、CO、CO
2等气体配成模拟混合气,并引入预先升至一定温度的钯膜反应器中,渗透侧气体进入色谱中检测其组成,渗余侧气体放空。
1.3 气体分析及数据处理
在气相色谱中采用双柱并联的方式分析可能含有H2、CH4、CO2、CO和N2等气体的渗透侧气体。产物通过双TCD进行检测,其中TCD-A选用N2作载气来分析产品干气中的H2;TCD-B选用H2作载气来分析产品干气中的N2、CH4、CO和CO2。按照归一化法计算渗透侧气体组成,以氢气的纯度代表分离效果。
2 实验结果与讨论
2.1 CO2含量的影响
钯膜反应器的耐温范围一般低于650℃,其能够在600℃稳定工作。因此在温度为600℃、渗余侧压力为1.0 MPa、渗透侧压力为0.1 MPa(即跨膜压差为0.9 MPa)条件下,分别将CO2体积分数为5%、10%、15%和20%的CO2与H2混合气通入钯膜反应器。控制混合气体总流量为100 mL/min,测量两个出口的气体流量并对渗透侧气体在线检测气体组成。
表1为混合气中CO
2含量对渗透侧氢气纯度的影响。由表可知,H
2/CO
2混合气体中的CO
2体积分数增加会使渗透侧的H
2纯度降低。CO
2含量由5%增加至20%时,渗透侧H
2的纯度由100%降低至99.22%,降低了0.78个百分点,说明进气混合气中CO
2含量对钯膜分离氢气存在一定影响。混合气中CO
2含量为5%时,渗透侧只检测到H
2,说明该钯膜致密性良好,在低CO
2浓度范围条件下能够保持对氢气的高选择透过性;提高混合气中CO
2含量至20%,在渗透侧气体中检测到少量的CO
2,CO和CH
4,这说明在此条件下CO
2和H
2发生反应生成了CO,即发生了逆水气变换反应(RWGS)。RWGS是温和的吸热反应,高温有利于该反应的进行,即有利于生成CO。CO和CO
2都可能与H
2发生甲烷化反应,钯膜催化CO或CO
2与H
2发生了甲烷化反应,因此有CH
4被检测到。在该条件下,检测到CO含量为0.08%,CH
4含量为0.57%,CO
2含量为0.13%。H
2不断透过钯膜从体系中分离,使混合气(渗余侧)组分中CO
2含量上升,因此也会促进逆水气变换反应和甲烷化反应的发生。以上结果说明,在混合气中CO
2含量较低时,CO
2对氢气的抑制作用较小;随着CO
2含量的增加,更多的CO
2会占据H
2在膜上的吸附点位,阻碍氢气渗透,CO
2的竞争吸附效应更加明显。CO
2对氢气的渗透存在一定的抑制作用,并且伴有副反应的发生,降低了钯膜对氢气的分离效果。
2.2 CO2和H2O含量的影响
为考察水蒸气量对氢气渗透的影响,通过调节气体质量流量控制器,使H2与CO2以4∶1进行混合,气体总流量为100 mL/min,然后分别以0.05、0.10 mL/min和0.15 mL/min的进水速率将水添加至混合气体中,液态水经汽化炉汽化后与H2/CO2混合气混合,从原料气入口进入到钯膜反应器中进行分离,分离温度为600℃,渗余侧气体压力为 1.0 MPa,渗透侧气体压力为0.1 MPa,保持跨膜压差为0.9 MPa,测量膜两侧出口的气体流量,并对渗透侧的气体组成进行在线分析。
表2为进水速率对渗透侧氢气纯度的影响。在600℃、膜两侧压差为0.9 MPa、H
2/CO
2混合气的条件下,渗透侧氢气纯度随进水量增加而提高,这是因为水蒸气的加入会减小甲烷化反应的发生,减少CH
4的生成。表明增加进水量有利于提高氢气的纯度,蒸汽在钯膜表面的竞争吸附削弱了气体中非氢气体的吸附与渗透,有利于提高氢气的纯度。蒸汽还可以与钯膜表面的含碳物种转化为CO
2和H
2,并且钯膜表面存在的积碳也可以被蒸汽反应消除。当进水速率为0.05 mL/min时,渗透侧气体组成中CH
4含量为0.57%,CO含量为0.07%,CO
2含量为0.44%;增加进水速率至0.15 mL/min时,渗透侧的气体组成中CO含量为0.01%,CO
2含量为0.23%,没有检测到CH
4。说明较多蒸汽条件下可以显著抑制逆水气变换反应和甲烷化反应。
由
表2可知,提高进水量可以减少生成CO和CH
4的副反应,但也会降低渗余侧氢气的分压,从而降低渗透测氢气流量。一方面是因为混合气体中水蒸气含量越多,渗余侧氢气在混合气中的浓度就越低,使膜两侧氢气分压差值减小,氢气的渗透通量随膜两侧压差的减小而减小;另一方面,提高水蒸气的含量,会使更多的蒸汽吸附在膜的表面,对氢气渗透的抑制作用就越强,氢气的渗透通量随之降低。
为进一步验证水蒸气对渗透侧气体组成影响,停止加入水蒸气后,仅将H2/CO2的混合气通入膜反应器内进行气体分离,检测到渗透侧气体中含有1.13%的CO2,CO2含量的提高证实了蒸汽的引入降低了渗透侧CH4和CO含量,使膜对氢气的选择性增加。将膜的初末状态进行对比,氢气的纯度由99.22%降低至97.88%,说明蒸汽的存在会影响钯膜性能,因此在实际应用中应选择合适的蒸汽添加量。
2.3 工艺条件对钯膜反应器H2分离效果的影响
由以上实验结果可知,钯膜反应器针对单一组分气体和对组分气体原料的分离效果有较大差异,因此有必要考察钯膜反应器在不同工艺条件下对甲烷蒸汽重整的全组分气体的分离效果。
2.3.1 温度的影响
根据前期实验结果,模拟配制了典型的甲烷蒸汽重整的全组分干气,具体气体组成包括:40.76% H2、27.72% CO2、17.50% CH4、8.06% N2、5.96% CO。气体总流量控制在93 mL/min,调节进料压力,使渗透侧气体压力为0.1 MPa、渗余侧压力为 1.0 MPa(跨膜压差为0.9 MPa),考察温度为550、550℃和600℃条件下重整气体对氢气分离的影响。
不同温度下钯膜反应器对典型甲烷蒸汽重整全组分干气的分离效果如
图3所示,渗透侧气体具体组成列于
表3。由
图3可知,渗透侧氢气的纯度随温度升高而降低,而CH
4、CO
2、CO及N
2等杂质气体含量都随着温度升高而不断增大。这说明温度越高,会有越多的杂质透过钯膜。在温度为600℃时,渗透侧H
2的纯度为88.36%,此时不利于获取纯度较高的氢气。膜两侧氢气分压越大,驱动力越大,会加速氢气渗透,但同时也会使相对较多的杂质组分渗透过钯膜。
在跨膜压差为0.9 MPa,温度为600℃条件下,对重整气体进行分离。随着温度的增加,在渗透侧的气体组成中除H2外的杂质组分含量越来越高。当温度在550℃以下时,杂质中CH4的含量最高,其次为CO2、CO,最低为N2;温度在600℃时,CO的含量高于CO2,表明高温下碳氧化物与氢气之间的竞争吸附作用增强,降低了氢气的渗透通量。因此在分离温度较高时,降低原料气中杂质气体含量有利于提高氢气的纯度。对于钯膜而言,在较高的工作温度下工作会降低其使用寿命,因此在使用时应选取合适的分离温度,以高效获取高纯氢气。
2.3.2 原料压力的影响
保持跨膜压差为0.9 MPa,渗余侧气体压力分别为1.0、1.5 MPa和2.0 MPa,对应的渗透侧气体压力依次为0.1 MPa,0.6 MPa和1.1 MPa,在温度为500℃和600℃下,考察渗余侧压力对钯膜分离氢气纯度的影响,
图4为实验结果。
由
图4可知,在500℃、渗余侧气体压力由1.0 MPa增加至2.0 MPa时,渗透侧氢气纯度由92.80%降低至42.16%;相同压力下,温度提升至600℃,氢气纯度由88.36%降低至43.56%。这些结果表明当跨膜压差一定时,同一反应温度下,渗透侧氢气的纯度随膜两侧气体压力的增加而降低;同一压力下,渗透侧氢气的纯度随温度的增加而降低。渗余侧压力达到2.0 MPa时,不论温度高低,渗透侧氢气的纯度与渗余侧进料氢气含量40.76%已经非常接近,说明较高压力下膜可能因压力较高结构产生破损,失去了分离氢气的作用。
由
表4可知,在500℃和600℃下,渗透过钯膜的气体组分含量受压力的影响变化较大,其中CH
4、CO和CO
2含量均随两侧压力的增加而增加,说明氢气与其他杂质气体混合时,膜两侧压力越高,钯膜对氢气的分离效果越差,使得更多的杂质组分渗透过钯膜,难以获取高纯度的氢气。当渗余侧压力由1.0 MPa增至2.0 MPa时,渗透侧的氢气含量下降近一半,已经与进料待分离氢气含量很接近了。
由此可见,在不考虑抑制作用时,理论上增加原料压力有利于H2的渗透,提高氢气的渗透通量。然而通过以上模拟蒸汽重整产品干气对H2的研究表明,非渗透气体组分共吸附的抑制作用,导致原料压力过高会严重影响膜的氢气渗透分离能力,并且该效应对氢气分离的影响较为显著。
3 结论
本文在固定床钯膜反应器上考察了甲烷蒸汽重整产品气中CO2、水蒸气等杂质气体和工艺条件对对钯膜反应器分离氢气效果的影响。结合评价结果,可得以下结论:
(1)CO2及其他非氢组分等都会对钯膜反应器分离氢气的效果产生不利的影响。在非氢气组分含量较低时,其对氢气的抑制作用较小;随着非氢气组分含量的增加,更多的非氢气组分会占据氢气在膜上的吸附点位,阻碍氢气渗透,CO2及水蒸气等与氢气分子的竞争吸附效应更加明显。非氢气组分会发生副反应,也会降低钯膜对氢气的分离效果。
(2)反应工艺条件能够显著影响钯膜反应器的H2分离效果。当跨膜压差一定时,同一反应温度下,渗透侧氢气的纯度随膜两侧气体压力的增加而降低;同一压力下,渗透侧氢气的纯度随温度的增加而降低。过高的反应温度和原料压力会大大降低钯膜对氢气的选择透过性,降低分离得到氢气的纯度。